Факельные установки нефтепромыслов предназначены для безопасного и контролируемого сжигания или сброса горючих газов, которые образуются в процессе добычи нефти и газа, а также на объектах химической и нефтехимической промышленности. В состав факельной установки входят сепараторы, представляющие собой горизонтальные емкостные аппараты и предназначенные для отделения капельной жидкости от газа. В работе предложена методика расчета длины зоны сепарации аппарата диаметром D=3,2 м . В расчетах принимались следующие исходные данные: объемный расход (V ) газа варьировался от 7280 м3/ч до 56530 м3/ч, плотность (ρг ) газа 3,03 кг/м3, коэффициент динамической вязкости (μг ) газа 0,011×10-3 Па×с, плотность (ρж ) жидкости  926 кг/м3. По опытным данным в нефтяных трапах преобладают капли диаметром (d ) 100 мкм (0,1 мм), однако для сепараторов природных газов таких данных нет. Поэтому в работе произвольно задавались рядом значений d  от 0,08 до 0,7 мм.Время осаждения капелек жидкости в зоне сепарации может быть определено:τос=DWос, (1)где Wос  – скорость осаждения, м/с.Для определения скорости осаждения, входящей в формулу (1), предварительно по методике [1] рассчитывался критерий Архимеда (Ar ), по значению которого определялся режим осаждения капелек жидкости в сепараторе, а затем, в зависимости от режима осаждения, рассчитывался критерий Рейнольдса (Re ) по соответствующей формуле. Из литературных данных [1], известно, что при Re<2 ,  или при ψ∙Ar<36 , где ψ  – это коэффициент формы (принимался равным 1), имеет место ламинарный режим осаждения. Переходный режим возникает при 2≤Re≤ 500, или при  36≤ψ∙Ar≤83000 . Турбулентный режим наблюдается при Re>500 ,  или при ψ∙Ar>83000 . Скорость осаждения капелек жидкости в сепараторе рассчитывалась [1]:Wос=Re∙μгd∙ρг. Далее по формуле (1) определялось время осаждения капелек жидкости, длина зоны сепарации: L=Wг∙τос,  где Wг=4VπD2  – линейная скорость газа.По результатам расчетов получены зависимости, изображенные на рис. 1-4.  Рисунок 1 – Зависимость длины зоны сепарации от диаметра капель (при 56530 м3/ч). Рисунок 2 – Зависимость длины зоны сепарации от диаметра капель (при 12328 м3/ч). Рисунок 3 – Зависимость длины зоны сепарации от диаметра капель (при 7280 м3/ч). Рисунок 4 – Зависимость диаметра капель от времени осаждения. На рис. 5 представлена блок-схема алгоритма расчета длины зоны сепарации. НачалоV, D, ρг, µ г, ρж, g, d Ar=gd3ρг2μг2ρж-ρгρг           НетДа Ar<36     ДаНетAr>83000 Re=1,443∙Ar18,5 Re=43∙Ar0,44 Re=Ar18 Re Wос=Re∙μгd∙ρг τос=DWос Wг=4VπD2 L=Wг∙τос Конец                       Рисунок 5 – Блок схема алгоритма расчета длины зоны сепарации. Расчет выполнялся с помощью средств Microsoft Office Excel. Результаты расчетов для аппарата диаметром D=3,2 м  представлены в табл. 1. Расчет производился для диаметра капелек жидкости от 0,05 мм до 0,8 мм. При диаметре капелек жидкость до 0,05 мм и меньше будет наблюдаться ламинарный режим осаждения, при диаметре от 0,8 мм и больше – турбулентный режим, при диаметре от 0,08 мм до 0,7 мм – переходный режим. Таблица 1Результаты расчетов d , мм0,050,080,10,20,30,40,50,60,70,8Ar28,3116,1226,71813,96121,814510,928341,648974,277769,3116087,1Режим лами-нар-ныйпереходныйтурбу-лент-ный Re 1,64,67,432,577,5143,5231,4342,1475,9593,1Wос , м/с0,110,210,270,590,941,301,682,072,472,69τос , с28,015,512,05,43,42,51,91,51,31,2Wг , м/с0,250,250,250,250,250,250,250,250,250,25L , м7,043,893,011,370,860,620,480,390,330,30 На рис. 6 построены кривые зависимости длины зоны сепарации от диаметра капель при различных значениях диаметров аппарата.   D=4,2 мD=2,2 мD=1,2 мD=5,2 мD=3,2 м Рисунок 6 – Зависимость длины зоны сепарации от диаметра капель при различных значениях диаметров аппарата. Данный алгоритм расчета длины зоны сепарации может быть использо-ван при моделировании факельных сепараторов.