При строительстве в сейсмических районах необходимым требованием к возводимым объектам является снижение собственного веса конструкций и стоимости строительного производства. В работе рассматривается технология, совмещающая известную методику каркасно-щитового строительства с использованием дерева или лёгких металлоконструкций и отработанную технологию получения на стройплощадке теплоизоляционного, звукоизоляционного монолитного неавтоклавного пенобетона, используемого в элементах и узлах дома. Принцип возведения монолитно-каркасных сооружений с применением пенобетона заключается в формировании металлической конструкции, состоящей из колонн, опирающихся на фундамент, и замоноличенных пенобетоном горизонтальных балочных клеток перекрытий, связывающих все элементы каркаса в единый прочный остов здания [1].Ранее были проведены эксперименты по сравнительной оценке несущей способности и продольных выгибов стоек свободных и стесненных, находящихся в среде пенобетона [2, 3]. Было определено, что благодаря стесненности, у стоек, находящихся в пенобетонной обойме, несущая способность намного выше, чем у свободных. В данной работе поставлена задача теоретически оценить работу стоек замкнутого сечения (рис. 1) и вычислить значение продольного выгиба стоек в зависимости от заданного эксцентриситета. Здесь новизна заключается в том, что для оценки выгиба сжатых стоек предлагается их работу представить как изгибаемых элементов и вывести изгиб по известной формуле Верещагина, как частного случая формулы Ясинского. При этом несущую способность вычислить согласно нормативному требованию СП 16.13330.2017 «Стальные конструкции».  С4                                           С5Рисунок 1 – Сечения испытуемых стоек с указанным эксцентриситетом. Нагруженная стойка закреплена шарнирно в обеих опорах и загружается сначала центрально и далее с эксцентриситетом (рис. 2). Коэффициент расчетной длины принимается за единицу.Рисунок 2 – Расчетная схема испытания внецентренно нагруженной стойки. Расчет несущей способности производится согласно СП16.13330-2017.Стойка С4Гн 50х2Расчетное сопротивление Ry=24,5Площадь сечения А=3,74 см2; Осевой момент инерции Jx=Jy=14,15 см4; Момент сопротивления Wx=Wy=5,66 см3; Радиус инерции ix=iy=1,95 см.Центральное сжатие при е=0 см,п.7.1.3 формула 7      NφARyγc≤1;λ=Lix=1201,95=61,5λ=λRyE=61,524,520600=2,12Тип сечения «а», по таблице Д.1 φ=0,864N1=φARy=0,864∙3,74∙24,5=79,2 кНВнецентренное сжатие при е=2 см,п.9.2.2 формула 109    NφеARyγc≤1;m=eAWc=2∙3,745,66=1,32Тип сечения 4, таблица Д.2 η=1,35-0,05m-0,015-mλ=1,35-0,05∙1,32-0,015-1,322,12=1,21mef=m∙η=1,32∙1,21=1,6По таблице Д.3 φе=0,434N2=φеARy=0,434∙3,74∙24,5=39,78 кНПри е=3 см,п.9.2.2 формула 109    NφеARyγc≤1;m=eAWc=3∙3,745,66=1,98Тип сечения 4, таблица Д.2 η=1,35-0,05m-0,015-mλ=1,35-0,05∙1,98-0,015-1,982,12=1,19mef=m∙η=1,98∙1,19=2,35По таблице Д.3 φе=0,362N3=φеARy=0,362∙3,74∙24,5=33,17 кНПри е=4 см,п.9.2.2 формула 109    NφеARyγc≤1;m=eAWc=4∙3,745,66=2,64Тип сечения 4, таблица Д.2 η=1,35-0,05m-0,015-mλ=1,35-0,05∙2,64-0,015-2,642,12=1,17mef=m∙η=2,64∙1,17=3,1По таблице Д.3 φе=0,303N4=φеARy=0,303∙3,74∙24,5=27,76 кНРисунок 3 – Расчетная несущая способность свободной стойки С4 от эксцентриситета. f=L212EJNe=120212∙20600∙14,5Ne=0,004Ne Рисунок 4 – Расчетный выгиб стойки С4 от эксцентриситета. Стойка С5Тр○50х2Ry=24,5А=3,46 см2; Jx=Jy=13,08 см4; Wx=Wy=4,59 см3; ix=iy=1,95 см.Центральное сжатие при е=0 см,п.7.1.3 формула 7      NφARyγc≤1;λ=Lix=1201,95=61,5λ=λRyE=61,524,520600=2,12Тип сечения «а», по таблице Д.1 φ=0,864N1=φARy=0,864∙3,46∙24,5=73,2 кНВнецентренное сжатие при е=2 см,п.9.2.2 формула 109    NφеARyγc≤1;m=eAWc=2∙3,464,59=1,5Тип сечения 4, таблица Д.2 η=1,35-0,05m-0,015-mλ=1,35-0,05∙1,5-0,015-1,52,12=1,2mef=m∙η=1,5∙1,2=1,8По таблице Д.3 φе=0,425N2=φеARy=0,425∙3,46∙24,5=36 кНПри е=3 см,п.9.2.2 формула 109    NφеARyγc≤1;m=eAWc=3∙3,464,59=2,26Тип сечения 4, таблица Д.2 η=1,35-0,05m-0,015-mλ=1,35-0,05∙2,26-0,015-2,262,12=1,18mef=m∙η=2,26∙1,18=2,67По таблице Д.3 φе=0,328N3=φеARy=0,328∙3,46∙24,5=27,8 кНПри е=4 см,п.9.2.2 формула 109    NφеARyγc≤1;m=eAWc=4∙3,464,59=3Тип сечения 4, таблица Д.2 η=1,35-0,05m-0,015-mλ=1,35-0,05∙3-0,015-32,12=1,16mef=m∙η=3∙1,16=3,48По таблице Д.3 φе=0,281N4=φеARy=0,281∙3,46∙24,5=23,8 кНРисунок 5 – Расчетная несущая способность свободной стойки С5 от эксцентриситета. f=L212EJNe=120212∙20600∙13,08Ne=0,0045Ne Рисунок 6 – Расчетный выгиб стойки С5 от эксцентриситета. Вывод: применение металлических конструкций замкнутого профиля в сжатых и сжато-изгибаемых элементах каркасов зданий позволяет снижать собственный вес и стоимость этих элементов.