мПри строительстве в сейсмически активных районах одним из необходимых требований к возводимым объектам является снижение собственного веса конструкций и вместе с тем, стоимости строительного производства. Такая задача может быть решена только с применением современных передовых технических решений. В данной работе исследуется технология, которая включает в себя методику каркасно-щитового строительства с использованием наружной и внутренней несъемной щитовой опалубки в сочетании с облегченными металлоконструкциями совместно с технологией получения на стройплощадке теплоизоляционного, звукоизоляционного монолитного неавтоклавного пенобетона, который используется для заполнения каркаса. Принцип возведения монолитно-каркасных сооружений с применением пенобетона заключается в формировании металлической конструкции, замоноличенных пенобетоном, который связывает все элементы каркаса в единый прочный остов здания [1].Предлагается техническое решение стоек каркаса трубчатого сечения, поскольку сжатые элементы замкнутого сечения работают оптимально (рис. 1). Известно, что стойки каркаса реальных зданий, как правило, работают внецентренно, поэтому испытуемая стойка нагружалась с эксцентриситетом (рис. 2).Для определения влияния пенобетона на устойчивость данного элемента стойка замоноличивалась в обойму на всю длину и размерами сечения 210х210 мм.Нагружение производилось ступенчато с шагом 10кН с замером деформаций в продольном и поперечном направлениях.Рисунок 1 - Сечение испытуемой стойки С5 с указанным эксцентриситетом. Нагруженная стойка закреплена шарнирно в обеих опорах и загружается центрально (рис. 2). Коэффициент расчетной длины принимается за единицу [2].Рисунок 2 - Расчетная схема испытания внецентренно нагруженной свободной стойки. Для численного сравнения несущей способности стойки в свободном и стесненном состоянии в обоих случаях проводится испытание стойки С5 до потери общей устойчивости. Также приводится теоретический расчет для определения несущей способности.В нормативной литературе отсутствует расчет внецентренно-сжатых элементов при стесненной работе [3]. Поэтому теоретически можно рассчитать только свободную стойку.Расчет несущей способности производится согласно СП16.13330.2017.Стойка С5 - Тр○50х2 Ry=24,5А=3,46см2; Jx= Jy=13,08см4; Wx=Wy=4,59см3; ix=iy=1,95см.  Внецентренное сжатие при е=2 см.,п.9.2.2 формула 109    NφеARyγc≤1;m=eAWc=2∙3,464,59=1,5Тип сечения 4, таблица Д.2 η=1,35-0,05m-0,015-mλ=1,35-0,05∙1,5-0,015-1,52,12=1,2mef=m∙η=1,5∙1,2=1,8По таблице Д.3 φе=0,425N2=φеARy=0,425∙3,46∙24,5=36кНПри е=3 см.,п.9.2.2 формула 109    NφеARyγc≤1;m=eAWc=3∙3,464,59=2,26Тип сечения 4, таблица Д.2 η=1,35-0,05m-0,015-mλ=1,35-0,05∙2,26-0,015-2,262,12=1,18mef=m∙η=2,26∙1,18=2,67По таблице Д.3 φе=0,328N3=φеARy=0,328∙3,46∙24,5=27,8кНПри е=4 см.,п.9.2.2 формула 109    NφеARyγc≤1;m=eAWc=4∙3,464,59=3Тип сечения 4, таблица Д.2 η=1,35-0,05m-0,015-mλ=1,35-0,05∙3-0,015-32,12=1,16mef=m∙η=3∙1,16=3,48По таблице Д.3 φе=0,281N4=φеARy=0,281∙3,46∙24,5=23,8кНПри е=5,5 см.,п.9.2.2 формула 109    NφеARyγc≤1;m=eAWc=5,5∙3,464,59=4,15Тип сечения 4, таблица Д.2 η=1,35-0,05m-0,015-mλ=1,35-0,05∙4,15-0,015-4,152,12=1,12mef=m∙η=4,15∙1,12=4,65По таблице Д.3 φе=0,231N5,5=φеARy=0,231∙3,46∙24,5=19,6кНПо рассчитанным значениям строится график теоретической несущей способности стойки от эксцентриситета (рис. 3). Рисунок 3 – Несущая способность стойки С5 в зависимости от эксцентриситета е. По данным, полученным при испытании свободной и стесненной внецентренно нагруженной стойки с эксцентриситетом е=5,5см., построены графики перемещений точек (рис. 4).Рисунок 4 - Продольные перемещения точек на крайнем волокне стоек. На графике (рис. 5) показано, что потеря устойчивости стойки в обойме была при 40кН, а свободной стойки при 20кН, что соответствует расчетному значению.Рисунок 5 – Поперечный изгиб внецентренно нагруженных стоек. Испытанием стоек выявлено, что в стесненном состоянии несущая способность внецентренно-сжатой стойки повысилась вдвое по сравнению с расчетным и фактическим значением.Возможно, расчет следует производить по формуле NA±MW≤Ryγc как для элемента малой гибкости. И это является задачей дальнейших исследований.