Одной из наиболее затратных статей в балансе потребления тепловой энергии общественных и промышленных зданий являются системы общеобменной вентиляции. Необходимость нагрева приточного воздуха в холодный период года приводит к тому, что доля теплопотребления таких систем в общем тепловом балансе здания составляет от 40% до 70%. При этом на теплопотребление вентиляции не оказывает влияние утепление оболочки здания или иные традиционные энергосберегающие мероприятия, так как производительность системы зависит только от интенсивности и токсичности производственных выбросов [1]. Для снижения потребления дорогого первичного тепла от внешних источников предлагается использовать «внутренние резервы энергии» [2].  В здании, оборудованном механическими вытяжными системами, таким очевидным источником тепла представляется удаляемый воздух. В силу естественных процессов температура воздуха в верхней зоне помещения всегда выше температуры остального объёма даже при отсутствии теплоизбытков. Это тепло просто удаляется наружу, имея потенциал на (25-40) °С выше по сравнению с воздухом, поступающим в приточные установки для последующего нагрева. С целью повышения энергетической характеристики системы вентиляции предлагается использовать тепло удаляемого из помещения воздуха. Это может достигаться различными способами.Наиболее очевидный и экономичный приём заключается в рециркуляции удаляемого воздуха: часть тёплого воздуха смешивается с наружным (холодным), повышая температуру нагреваемой смеси в калорифере [1]. Не смотря на техническую простоту такого решения оно не всегда реализуемо по причине нежелательного, но неизбежного поступления в приточный воздух веществ, содержащихся в удаляемом воздухе. Другой способ предполагает извлечение тепла за счёт нагрева приточного воздуха в поверхностном теплообменнике типа «воздух-воздух» (рекуператоре) (рис. 1 а). При этом исключается попадание вещества из удаляемого воздуха в приточный, но применение теплообменника предполагает обязательную механическую систему вытяжной системы, так как эффективный теплообмен между газообразными средами во многом зависит от скорости потоков, что сопряжено с значительными потерями давления.                           а)                                                               б)                                                                                         Рисунок 1 – Схема утилизации тепла удаляемого воздуха в системах вентиляции: а) технологическая схема рекуператора; б) термодинамический процесстеплообмена в рекуператоре: t – температура;  I – теплосодержание; φ  –  относительная влажность.            Мощность теплового потока Np (Вт), извлекаемого рекуператором, определяется выражением:Np=0,28∙Qсв∙(Iп-Iн)∙fp ,                                               (1)где Qсв  – величина воздушного потока через рекуператор, кг/час; Iп  и  Iн– теплосодержание воздуха, соответственно нагретого после рекуператора и наружного, кДж/кг; fp – коэффициент полезного действия (эффективность) рекуператора:fp=Iп-IнIу.в-Iн ,                                                                          (2)где Iу.в. – теплосодержание удаляемого из помещения воздуха на входе в рекуператор, кДж/кг. Эффективность рекуператоров зависит от конструкции и производительности аппаратов и является технической характеристикой, определяемой экспериментально. На рисунке 2 приведены паспортные характеристики эффективности воздухо-воздушных рекуператоров различной номинальной производительности Qн . QpРисунок 2 – Зависимость эффективности рекуператора от относительной и номинальной производительности. Распределение эффективности рекуператора можно охарактеризовать обобщённой зависимостью:fp=С-D∙ln⁡(qp) ,                                                (3)где С и D – расчётные коэффициенты, зависящие от номинальной производительности рекуператора Qн (м3/час):С=0,01∙(57,49-1,33∙10-4∙0,01∙Qн-94+0,0116∙0,01∙Qн-93--0,325∙0,01∙Qн-92+3,292∙0,01∙Qн-9 ,                                     (4)D=2∙10-5∙0,01∙Qн-92-0,0008∙0,01∙Qн-9+0,081 ,                        (5)где qp – относительная производительность рекуператора, представляющая отношение фактической производительности Qф к номинальной Qн .Одной из важных технических характеристик рекуператора, влияющей на потребление электрической энергии системой вентиляции, является аэродинамическое сопротивление Рр (Па). На рисунке 3 приведены результаты экспериментальных значений сопротивления рекуператоров различной номинальной производительности Qн от их относительной производительности qp. Из приведённых данных следует, что распределение значений Рр укладывается в полосу неопределённости ±5% относительно средних значений. Поэтому эти распределения могут быть представлены одной зависимостью:Рр=210∙qp-28 .                                                         (6)                   Рисунок 3 – Зависимость аэродинамического сопротивления рекуператора от относительной производительности.            Кроме технических характеристик теплоутилизатора, важную роль в оценке эффективности и целесообразности применения этих устройств в системах вентиляции играет экономический показатель – стоимость.              Рисунок 4 – Стоимость пластинчатых рекуператоров.            Рассмотрим возможность составления математической модели стоимости пластинчатых рекуператоров. За основу примем аппараты моделей Shuft RHPr и HRV [3], используемые в системах вентиляции общественных и промышленных зданий. Как показал анализ прайс-листов наиболее известных изготовителей этого оборудования, стоимость рекуператоров статистически соотносится с основным техническим параметром – производительностью по воздуху Qрек (тыс. м3/ч). На рисунке 4 представлена диаграмма усреднённой стоимости Shuft RHPr Cрек. Для обеспечения универсальности экономического показателя стоимость оборудования выражена в условных единицах (у.е.), принятых в размере 1у.е.=100 руб. Среднеквадратичная ошибка оценки стоимости камеры относительно среднего значения составляет 6%. Дисперсия статистического разброса стоимости составляет   Sпк2= 479,6.Дискретное распределение стоимости рекуператоров заменим непрерывным в пределах существующего диапазона производительности. Функция приближенной регрессии имеет вид:Срек=226+373,2∙Qрек+22,25∙Qрек2 ,                                 (7)где Qпк – номинальная производительность приточной камеры, тыс. м3/ч.             Дисперсия адекватности модели (7) оценки стоимости равна: Sад.2=945,3. Расчётное значение критерия адекватности полученной модели (критерий Фишера): Fадрасч.=1,97. Табличное значение составляет Fадтабл.=3,84 (при доверительной вероятности 95%) [4].Следовательно, полученные модели (3-7) адекватно аппроксимируют технико-экономические характеристики пластинчатых рекуператоров, представленных на отечественном рынке, и могут быть использованы для анализа и обоснования использования в системах вентиляции.